智能化，自動化，網絡化已成行業(yè)發(fā)展的主方向！以下面鍋爐為例！此鍋爐單爐膛T形布置，爐膛斷面為矩形，平衡通風，固態(tài)排渣全懸吊結構，尾部煙道倒L型布置，旋流燃燒。鍋爐共有32只旋流燃燒器，沿爐膛高度自下而上分A、B、C、D四層對沖方式布置在爐膛的前后墻上，每層有8只燃燒器。每層標高分別為：9。90m，13。05m，17。45m，20。60m。

　　采用BWB03005-93標準的雙調風EI-DRB型旋流煤粉燃燒器。其中16只燃燒器的二次風順時針方向旋轉。主燃燒器中心為一次風噴口，從大風箱來的二次風分為兩股（內、外二次風）進入內層和外層調風器。鍋爐配有4臺擺動滾輪式中速磨煤機，型號為MPS-225型。每臺磨煤機供一層燃燒器。設計一次風一般為直流，風速為16。6mPs；二次風分成兩部分：內二次風和外二次風。內外二次風速分別為19。4mPs和38mPs；爐膛深14。10m、寬12。30m，高49。85m。內外二次風道中均安裝可調節(jié)的切向葉片，使內、外二次風旋轉。燃用煙煤，煤質特性見。

　　空氣分級燃燒的實施在爐子結構不變的條件下，A、B和C層燃燒器作為主燃燒器，噴入一次風及煤粉和一定比例的二次風，改變D層燃燒器的功能，使之充當燃盡風噴口，根據(jù)分級燃燒機理以及現(xiàn)場測試，在額定負荷條件下，使各層噴口風門開度調整為佳工況，即NOx生成密度低。理論上，燃盡風噴口距上層燃燒器噴口間距H可用下式計算<3>：H=1。5（VdafP10）0。5（1）取揮發(fā)分Vdaf=33。8，可得H=2。75m。在本試驗中，考慮綜合因素，利用D層燃燒器作為燃盡風噴口（共8個），終H取為3。15m。

　　冷態(tài)模擬模擬條件：負荷為330MW，各層風門擋板開度見。燃燒器噴口的網格劃分均取22個節(jié)點。冷態(tài)模擬時，需選擇粘性模型。其中k-E模型主要有標準模型、RNG模型和可實現(xiàn)模型，本文采用可實現(xiàn)（realizable）k-E模型。此模型由SHIH提出<4>，采用以下兩點來彌補傳統(tǒng)k-E模型的不足。

　　由此真空熱水鍋爐廠家有此結論（1）對現(xiàn)有鍋爐，在不進行結構改造和不增加設備投資情況達到降低NOx的目的。（2）各層風門的開度對NOx排放量有影響?？梢酝ㄟ^調整各層風門的開度改變配風方式，進而達到降低NOx的目的。（3）旋流燃燒器對沖布置的鍋爐爐內空氣動力場呈對稱分布，爐內溫度沿爐膛高度先升高，后又略有降低，爐內燃燒區(qū)域的溫度高、O2的體積分數(shù)低、NOx密度高，隨著爐膛高度的增加，溫度和NOx密度逐漸降低。